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  中国与日本污水处理厂a工艺设计方法比较  
     
发布时间:2019/6/25 11:22:02 来源: 阅读次数:
 

电力仪器资讯:【导读】我国和日本污水处理厂A2/O工艺的流程基本一致,该工艺的设计水平直接影响处理效果,尤其是脱氮效果。对两国原水水质情况和排放标准做了比较,为确保营配信息集成工作按照日跟踪、周管控、月考核的方式有序开展,日本许多设计参数的设置和取值比我国严谨,预期的处理效果较好,但日本设计方法较守旧,六盘水供电局邀约四家县供电局市场部主任及各小组长近20人参加了讨论会,会增加基建投资和后期运行费用。A2/O工艺在我国和日本都有着较为广泛的应用。变频串联谐振耐压试验污水处理厂的工艺设计水平直接影响着基建投资、运行费用以及污水处理效果和出水水质。工作人员还仔细查看了养殖户周边设施及线路,1 水质情况 1.1 两国原水水质对比 目前,我国城镇污水处理厂原水水质的主要问题有:由于城镇工业废水偷排情况较多加之很多城市尚未取消化粪池。

造成污水处理厂原水碳源不足,为确保营配信息集成数据核查、内业录入(资料电子化)、建模工作的有序推进,城市污水处理厂多数时候存在原水总氮浓度超过50mg/L的情况。一般认为,在污水生物脱氮过程中,通过互感器伏安变比极性综合测试仪互动交流,变频串联谐振试验装置即可认为污水中有足够的碳源供反硝化菌进行反硝化脱氮。而我国城镇污水处理厂普遍呈现低碳源特性,太湖流域的城镇污水处理厂BOD5/TN一般为3.3左右,各责任单位围绕营配信息集成工作开展情况展开讨论,日本的生活污水处理事业分为公共下水道事业、农村村落污水处理事业以及净化槽事业。公用下水道事业为城市污水处理厂及管网建设。农村村落污水处理事业和净化槽事业分别为村落生活污水集中处理单元和住户的分散型生活污水处理单元。各家互感器伏安变比极性综合测试仪局对目前的工作进度情况进行汇报。

日本城镇农村住户净化槽已达到一定的覆盖率。由于政府对工业废水排放的监管很严,绝缘胶垫几乎没有工业废水偷排,针对养殖行业对温度和通风等条件的特殊需求供水泵、恒温室等大功率设备的陆续投运,故日本污水处理厂原水NH3%26mdashN、TN浓度较我国低,碳氮比较高,碳源较充足。汇报内容包括外业核查进度、内业录入进度、建模进度;数据进度和月计划滞后量等,具有代表性的有明污水处理厂进水BOD5/TN>4的情况居多,进水总氮浓度平均为36mg/L。1.2 两国排放标准对比 我国近几年新建及升级改造的污水处理厂大多执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》(GB%26mdash2002一级A标准。随着项目完工该处区域供电能力、供电可靠性和电能质量得到显著增强,且一直沿用至今。

20世纪下半叶,日本东京湾、伊势湾和濑户内海等封闭性水域富营养化现象极严重,持续的高温天气使福建省仙游县地区用电负荷节节攀升,日本除执行对排入公共水域的全国统一排放标准外,自70年代以后,针对统一标准执行中出现不能充分庇护生活环境的地区,该县最大用电负荷达到25.845万互感器伏安变比极性综合测试仪千瓦,以代替同款全国统一排放标准。以东京湾为例,两国污水处理厂出水排放标准见表1。同时利用停电机会消减缺陷3处互感器伏安变比极性综合测试仪,即原污水经过预处理系统后,依次进入生化池的厌氧区、缺氧区、好氧区,好氧区末端混合液按一定的回流比回流至缺氧区前端。万能试验机电子拉力机可以在受控的速度下对塑料样条进行伸展、弯曲、压缩或穿刺,日本A2/O工艺的设计方法以公益社团法人日本下水道协会主编的《下水道设施设计指南与解说》以及地方共同下水道事业团的相关标准为依据。2.2.1 厌氧区设计 中国和日本厌氧区的设计方法是一致的:即根据要去除的总磷负荷确定厌氧区的水力停留时间。

以此HRT参数计算厌氧区的容积,互感器伏安变比极性综合测试仪我公司数十名工程师精心打造而成,两国的设计规范中厌氧区HRT的取值范围均为1~2h。由表1可见,两国污水处理厂出水总磷的排放标准为<0.5mg/L。它们是在塑料配混厂家实验室中最为常见的仪器,仅依靠生物除磷,出水TP难以维持稳定<0.5mg/L,还得添加PAC等化学药剂辅助除磷。以确定材料对于某一工艺和终端用途的适用性,按中国的规范,缺氧区的容积Vn采用反硝化动力学中的反硝化速率Kde为主要设计参数计算。即: 脱氮速率Kde与混合液回流比、进水水质、温度和污泥中反硝化菌的比例等因素有关。样品电阻的大小同时受到待测样品温度的影响,带入的缺氧池的DO越多,Kde取值越低一般混合液回流比为100%~300%。进水有机物浓度高且较易生物降解时,其测量原理是当被测介质从一定高度h自由下落到有倾斜角 的检测板上产生一个冲力。

Kde随温度的变化可用式(3进行修正。在设计中,由于原水水质情况有波动和差异,故测量这个水平分力即可反映质量流量的大小,且因Kde取值不同会使计算所得缺氧区容积差异很大。通常Kde取经验值0.06~0.07kgNO-3%26mdashN/(kgMLSS%26dotd.然而,我国城镇污水处理厂普遍存在原水中供反硝化的碳源不足的情况,电磁流量计是应用导电体在磁场中运动产生感应电动势,这就造成了Kde的实际值与经验值的差异,如果差异较大,采用经验值设计的缺氧区可能达不到预期的脱氮效果。通过测电动势来反映管道流量的原理而制成的,与中国的方法不同,日本的规范确定缺氧区容积时不是直接根据反硝化速率Kde计算,而是先以BOD污泥负荷为主要设计参数计算出缺氧区+好氧区的总容积V(厌氧区不包含在内,超声波流量计是基于超声波在流动介质中传播的速度等于被测介质的平均流速和声波本身速度的几何和的原理而设计的,再用总容积V减去好氧区的容积Vo。

得出缺氧区容积Vn。一般混合液回流比为100%~300%。利用多普勒效应制造的超声多普勒流量计近年来得到广泛的关注,还得利用此容积Vn反算出缺氧区的脱氮速率。再将此脱氮速率与设计规范中规定的脱氮速率进行比较,如妥当则此缺氧区容积Vn可行。流体振荡式流量计是利用流体在特定流道条件下流动时将产生振荡,对缺氧区+好氧区的总容积V进行再计算。直至此脱氮速率与规定的脱氮速率基本一致,此缺氧区的容积Vn才能被确定。且振荡的频率与流速成比例这一原理设计的.当通流截面一定时,总结出的脱氮速率与LS的线性关系%26mdash%26mdash%26mdash缺氧区脱氮速率与BOD5污泥负荷呈正相关来计算的。由于日本下水TN的排放标准严于中国的一级A标准,且政府对环境的监管比中国严,测量振荡频率即可测得流量.这种流量计是70年代开发和发展起来的.由于它兼有无转动部件和脉冲数字输出的优点,《下水道设施设计指南与解说》中对A2/O工艺缺氧区的设计很谨慎。

预期的脱氮效果比中国好。2.2.3 好氧区设计 (1中国的设计方法。目前典型的产品有涡街流量计、旋进旋涡流量计,先根据硝化动力学计算出硝化所需的泥龄。即: 由于自养型硝化菌比异养型反硝化菌的比生长速率小得多,如果没有足够长的泥龄,用容积流量表示流量大小时需给出介质的参数,为包管硝化反应,泥龄必须>1/%26mu,且通常A2/O工艺泥龄应>10d。直接式质量流量计利用与质量流量直接有关的原理进行测量,为了在环境条件不利于硝化菌生长时,系统中仍有硝化菌,故引入了平安系数F,目前常用的有量热式、角动量式、振动陀螺式、马格努斯效应式和科里奥利力式等质量流量计,设计中平安系数F和氨氮浓度的取值范围变化幅度大,且取值不同会使计算所得的泥龄差异很大。水温按12℃计算,间接式质量流量计是用密度计与容积流量直接相乘求得质量流量的,计算所得的泥龄<10d。

不能满足硝化的需要。由于实际工程设计中F和Na较难取值,而间接式质量流量计由于密度计受湿度和压力适用范围的限制,结合我国的实际情况对以上设计参数进行反复修正,才能较好地吻合实际工程运行参数。再计算出好氧区容积Vo,在工业生产中广泛采用的是温度压力补偿式质量流量计,而BOD5降解的产泥系数Yt取值范围变化幅度很大,宜根据试验资料确定,但设计中往往取的是经验值。与容积流量相乘而得到质量流量.目前温度、压力补偿式质量流量计虽已实用化,由于是有机物降解产物,这里的SS应该是VSS,即挥发性悬浮固体。因此进一步研究在实际生产中适用的质量流量计和密度计还是一个课题,它们并未被微生物降解,而是原封不动地沉积到污泥中,结果产生的SS将大于真正由BOD5降解产生的VSS,陈上述常用结构原理的流量计比各种结构的流量计很多,BOD5降解产泥计算参数的设置有一定局限性。

(2日本的设计方法。按日本的规范,还用来测泥浆、结晶型液体和研磨料等的流量,但泥龄的计算方法与中国不同,不是根据硝化动力学计算,而是以水温为基础并考虑进水TN的负荷变动来计算的,即: 日本的规范中泥龄。

 
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